功率开关晶体管Q1和Q2为半桥功率变换级的两只开关管，电容C6和C7组成无源支路，灯负载接在无源支路的中点和半桥开关组成的有源支路的中点之间，灯负载电流由C6、C7提供，电阻TR1、TR2、TR3电容C5和双向触发二极管DB3组成半桥自激振荡电路的启动电路。
当电路加电后，流经电阻TR1、TR2、TR3的电流对电容C5充电，当电容C5两端的电压达到双向触发二极管DB3的触发电压（大约为30~35V左右）时，DB3雪崩导通，这时电容C5通过开关管Q2的基极发射极放电，Q2因发射结正偏而导通，在Q2导通期间，电流路径为：+VDC(C3上的电压) C6 灯管灯丝 PPTC C8 灯丝 镇流电感L2 T1(两个3T 一个5T组成)初级线圈5T Q2的集电极 Q2的发射极TR1 到地，开关管Q2集电极电流的瞬时变化为，通过振荡线圈T1的两个次级绕组3T和3T产生相应的感应电动势，其感应电动势使Q2的基极电位升高，基极电流和集电极电流进一步增大，由于正反馈的原因，使开关管Q2跃变到了饱和导通工作状态，在Q2饱和导通期间，启动电容C5通过D7 Q2放电。
启动电路TR1、TR2、TR3电容C5和双向触发二极管DB3为电路的起振提供起振工作条件，一旦电路振荡起来后，电路维持振荡是通过振荡线圈5T、3T和3T所提供的正反馈来实现。当开关管Q2达到饱和后，振荡线圈3T、3T和5T中的感应电动势为零，Q2的基极电位开始下降，Ib2下降，致使Ic2下降，而这时Q1的基极电位开始上升，这种变化由于正反馈的作用，使Q2截止，Q1饱和导通，在Q1饱和导通期间，灯负载的电流通路为：Q1的集电极Q1的发射极5T L2 灯丝 C8 PPTC 灯丝 C7 到地。当Q1饱和导通后，导致振荡正反馈变压器T1又进入磁饱和状态，同样由于T1的正反馈又重新使Q2饱和，Q1截止，如此周而复始，Q1和Q2交替饱和、截止，使电路进入振荡工作状态，通过L8和C8组成的谐振电路发生串联谐振，在谐振电容C8的两端产生一个高电压脉冲加到灯管两端，使灯管启动进入工作状态。
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a是电压串联负反馈。当Vt1的基极电压产生一个增量变化时，例如增大了一点，由于此时Re1的电压还没有因其而变化，所以Vt1集电极的放大倍数为gm1*Rc1，这里的gm1是Vt1在其静态时的跨导（具体数值为IC/Vt，vt在室温下约为26mv，Ic1为Vt1的静态集电极电流），而Vt2的放大倍数为Rc2/Re2，总的放大倍数为gm1*Rc1*Rc2/Re2，这个数值可能很大例如为几千。由于输出电压因为Vt1
基极电压的增大而增大，所以Re1的反馈电压增大，导致Vt1的基极和发射极间的电压减小，集电极电压减小，输出电压Uo也减小，因此这里就存在一个负反馈的过程，即如果Vt1的基极发射极电压增大，则输出反馈导致其减小，如果减小则输出电压减小导致其增大，这就意味着Vt1的基极发射极电压即不能增大也不能减小，就是说Vt1的电压处于终将会处于稳定在某固定值的状态，这也必定导致输出电压Uo的电压稳定在一个固定的电压值上。又因为Vt1的基极发射极电压乘以放大倍数gm1*Rc1*Rc2/Re2为Uo，而放大倍数很大为几千上万，而Uo不会超过电源电压，所以Vt1的基极发射极电压几乎为0，这就是所谓的“虚短”，而且既然基极发射极电压几乎为0，则必然其发射极电流也几乎为0，这就是所谓的“虚断”。所以至此，就可以得到，输出电压Uo为（1+Rf/Re1）*Us。需要指出的是，Vt1的基极发射极电压就是教科书中所谓的“净输入”。图1就是以框图的形式表达的负反馈关系。
图b是电压并联负反馈电路。当Vt1的基极电压变化，例如增大时，集电极电压减小，导致Vt2的发射极电压减小，所以Rf的电流减小，这是因为Vt1的基
极电压增大而Re2电压减小的缘故。而Us作为Rf电流的提供者，电流必然增大，因为Vt1的基极电流也因电压的增大而增大。所以流过Us电阻Rs的电流
增大，这必定导致Vt1的电压减小，这显然有是一个负反馈过程，所以输出电压必将稳定。
显然因为Rf和Re1的电压几乎相等，因为Vt1的基极“虚短”的缘故，而且Us/Rs几乎等于Rf的电流，这是因为Vt1的基极电流“虚断”。所以Us/Rs*Rf=Vo，即Uo/Us=Rf/Rs。
显然电压并联负反馈的输出电压应该是Vt2的发射极电压，将输出电压放在集电极上是错误的，这很可能是因为图B的作者还不是能够真正理解电压并联负反馈原理所致！
